Цитата:
|
Сообщение от Углев Дмитрий
Объективной причины нет.
Срц служит больше для разделения спектров частот сигнального тока и тока АЛС
|
К размышлению выкопировка из ТР Ш-33/3-2011:
"...
Наличие спаренных путевых трансформаторов на концах РЦ с совмещенным кодированием (25 и 175 Гц) обусловлено необходимостью выполнения неравенства (1) при нормативном значении тока асимметрии (5А) через путевую обмотку ПТ1 и ПТ2.
2•UптI25+UптI50+UптI175≤250В (1),
где: UптI25, UптI50 и UптI175 – эффективные значения напряжений сигналов частотами 25, 50 и 175 Гц, наводимых на первичной обмотке каждого путевого трансформатора.
....
Типовые схемы релейных концов П1, приведенные на рисунках А.3 и А.4 с использованием путевого трансформатора ПТ2 типа ПОБС-2Г, соответственно на дроссельном и бездроссельном релейных концах РЦ применяются в случае кодирования от указанных концов только сигналом АЛСН частотой 25 Гц. Важным условием применения указанных типовых схем ПЯ в этих случаях является шунтирование разделительного конденсатора Срц=4 мкФ в нормальном режиме работы РЦ замкнутой цепью, содержащей тыловые контакты КВ1. Именно в этом случае условие неравенства (1) является реально выполнимым (при токе асимметрии через путевую обмотку ПТ2 не более 5 А)."
Похоже, опасаются появления напряжения более 250 В при токе асимметрии в первичной обмотке путевого трансформатора до 5 А (надо полагать, по безопасности обслуживания). Правда тут возникает вопрос: при бесстыковых ТРЦ (АБТЦ) коэффициенты трансформации путевых трансформаторов те же (38), а конденсатор не шунтируем - другие условия для асимметрии при бесстыковых ТРЦ?
