СЦБИСТ - железнодорожный форум, блоги, фотогалерея, социальная сеть СЦБИСТ - железнодорожный форум, блоги, фотогалерея, социальная сеть
Вернуться   СЦБИСТ - железнодорожный форум, блоги, фотогалерея, социальная сеть > Техника > Уголок радиолюбителя > КВ и УКВ радиосвязь

Ответ    
 
В мои закладки Подписка на тему по электронной почте Отправить другу по электронной почте Опции темы Поиск в этой теме
Старый 06.06.2015, 19:07   #1 (ссылка)
Crow indian
 
Аватар для Admin


Регистрация: 21.02.2009
Возраст: 42
Сообщений: 28,791
Поблагодарил: 397 раз(а)
Поблагодарили 5851 раз(а)
Фотоальбомы: 2566
Записей в дневнике: 647
Загрузки: 672
Закачек: 274
Репутация: 126089

Тема: Аппаратура для наблюдений в диапазоне сверхдлинных волн


Аппаратура для наблюдений в диапазоне сверхдлинных волн


Александр КУДРЯВЦЕВ (RN3AUS), г. Москва

Предлагаемая приёмная установка состоит из двух частей: выносной активной приёмной антенны и базового блока, устанавливаемого в помещении. Информация об антеннах была приведена в предыдущей публикации автора "Знакомимся с диапазоном сверхдлинных волн" (Радио, 2015, № 1, с. 61—63).

Малошумящий усилитель (МШУ) сигналов магнитной антенны выполнен по схеме, представленной на рис. 1. Электромагнитное поле наводит в рамке WA1 ток, который поступает через контактные соединения ХТ1 и ХТ2 на первичную обмотку трансформатора Т1. С вторичной обмотки сигнал поступает на вход
усилителя, выполненного по схеме с общей базой на малошумящем транзисторе VT1. Низкое входное сопротивление усилителя хорошо согласуется с низким сопротивлением магнитной рамки. Режим работы транзистора определяет делитель на резисторах R1, R3. Также резистор R3 обеспечивает отрицательную обратную связь по постоянному току. Усиленный сигнал поступает с коллектора транзистора VT1 на RC-фильтр (C4C5C8R6R7) с полосой пропускания примерно 4... 15 кГц, а затем на вход высокоомного усилителя на полевом транзисторе VT2, который компенсирует потери в фильтре и согласует его высокое выходное сопротивление с низким входным сопротивлением двухтактного каскада на транзисторах VT4, VT5. Резистор R12 в цепи истока VT2 определяет рабочий режим транзистора. Диоды VD3, VD4 и резистор R14 обеспечивают работу двухтактного каскада в режиме А В и отсутствие искажений типа "ступенька". Через конденсаторы С17 и С18 усиленный сигнал подаётся в коаксиальный кабель.

По этому же кабелю от базового блока поступает напряжение питания, для чего служит развязывающий фильтр на дросселе L1. Диод VD5 защищает МШУ от напряжения обратной полярности, а газовый разрядник FV1 служит для защиты устройства от высоковольтных импульсов, наводимых в длинном коаксиальном кабеле во время грозы. На транзисторе VT3 и конденсаторе С12 выполнен активный фильтр пульсаций, эквивалентная ёмкость которого превышает 10000 мкФ. Стабилитрон VD2 при питании МШУ напряжением 12 В закрыт (его напряжение стабилизации — 15 В). Если по каким-то причинам напряжение питания превысит порог его открывания, транзистор VT3 перейдёт в режим стабилизации напряжения и защитит МШУ от перенапряжения. Так сделано для уменьшения общего потребляемого тока и снижения тепловыделения в нормальном режиме работы. Светодиод HL1 индицирует наличие питания. Резистор R20 служит для снятия статических зарядов с магнитной рамки WA1.

Усилитель смонтирован на печатной плате размерами 50x70 мм (рис. 2 и рис. 3) из фольгированного с двух сторон стеклотекстолита. Со стороны установки деталей фольга сохранена и используется в качестве общего провода, отверстия под выводы деталей раззенкованы. Трансформатор Т1 выполнен на
кольцевом магнитопроводе голубого цвета диаметром 20 мм из НЧ-феррита фирмы Amidon. Вторичная обмотка намотана в один слой и содержит 50 витков провода ПЭВ-2 0,2. Индуктивность обмотки — около 6 мГн. Первичной обмоткой служит отрезок коаксиального кабеля RG-6, продетый через отверстие кольца. Выводы центрального проводника кабеля соединены с винтовыми зажимами XT 1, ХТ2, к которым подключается магнитная рамка.

Оплётка кабеля служит электростатическим экраном, уменьшающим ёмкостную связь между обмотками трансформатора. Таким способом улучшается защита входа усилителя от местных электрических помех, наводимых на рамку. Для трансформатора можно применить другой кольцевой магнитопро-вод, например, типоразмера К20х10х5 или более из феррита 1500НМ, 2000НМ, важно, чтобы сквозь его отверстие можно было продеть коаксиальный кабель диаметром 6...8 мм, когда вторичная обмотка уже будет намотана.

Транзистор КТ606А заменим на любой малошумящий транзистор средней мощности. Транзистор J310 можно заменить транзисторами КПЗОЗА—КПЗОЗЕ, КП302АМ, КП302БМ. Транзисторы VT3 и VT4 должны быть подобраны с одинаковыми коэффициентами передачи. Подойдут пары из транзисторов серий КТ315, КТ361 или КТ3102, КТ3107 соответственно, с любыми буквенными индексами.

Дроссель L1 намотан на кольцевом магнитопроводе типоразмера К20х12х6 мм из феррита 1500НМ, 2000НМ. Обмотка содержит 100—150 витков провода ПЭВ-2 0,2. Индуктивность дросселя — 10...15 мГн.

Все резисторы в устройстве — МЛТ. Конденсаторы — любые малогабаритные керамические или плёночные, например, типа К10-7В (или импортные аналоги). Оксидные конденсаторы — К50-35 или импортные аналоги. Коаксиальный разъём XW1 — BNC-7044 (для монтажа на печатной плате).

Разрядник FV1 — ЕС-60 или подобный на напряжение 60 В. В качестве разрядника можно применить малогабаритную неоновую лампу.

Налаживание усилителя производят, не подключая трансформатор Т1 и установив перемычку S1. При этом эмиттер транзистора VT1 через резистор R2 соединяется с общим проводом. Подбором резисторов R3 и R12 устанавливают на коллекторе VT1 и стоке транзистора VT2 соответственно напряжение, равное половине напряжения питания. Выходной каскад, если транзисторы подобраны с близкими коэффициентами передачи, как правило, налаживания не требует. В противном случае подбором R13 устанавливают напряжения на эмиттерах транзисторов, равное половине напряжения питания ±1 В (напряжения будут отличаться за счёт падения напряжения на резисторе R17, которое должно быть около 1 В).

Затем с генератора 34 подают на вход усилителя сигнал частотой 10 кГц и, контролируя с помощью осциллографа сигнал на выходе устройства, убеждаются в отсутствии искажений его формы при входном напряжении до нескольких мВ. Коэффициент усиления МШУ может достигать 40 дБ. Изменяя частоту генератора, убеждаются в том, что в полосе от 4 до 15 кГц коэффициент усиления приблизительно постоянен, а за границами этого диапазона начинает заметно уменьшаться. По окончании налаживания перемычку S1 удаляют.


Плата МШУ размещена в герметичной пластиковой распаечной коробке (рис. 4), на одной из боковых стенок которой установлены винтовые зажимы ХТ1, ХТ2 (типа "барашек"), к которым подключают рамочную антенну. Разъём XW1 выведен наружу через отверстие в противоположной стенке коробки. Это отверстие следует гидроизолировать с помощью резинового уплотнителя или силиконового герметика. Рядом с разъёмом установлена клемма заземления. Между этой клеммой и одним из винтовых антенных зажимов подключён резистор R20. Общий провод платы также подключён к клемме заземления.
Рамочная антенна изготовлена из металлопластиковой трубы диаметром 20 мм и представляет собой окружность диаметром 2 м. В точках подключения рамки к винтовым зажимам усилителя пластик с трубы удалён, а сама труба сплющена для обеспечения надёжного электрического и механического контакта с алюминиевым проводящим слоем. На винты надеты шайбы Гровера. При затягивании "барашков" они врезаются в мягкий алюминий и обеспечивают хороший долговечный контакт. Конструкция получается достаточно прочной и удобной.

Базовый блок выполняет несколько функций и содержит в себе источник питания антенного усилителя, полосовой
фильтр и узел сопряжения с микрофонным входом компьютера, контрольный усилитель 34 с выходом на небольшую встроенную динамическую головку. Там же на отдельной плате собрано автоматическое зарядное устройство для аккумулятора.

Схема базового блока приведена на рис. 5. Сигнал от МШУ поступает по коаксиальному кабелю на разъём XW1. Газовый разрядник FV1 защищает устройство от высоковольтных импульсов, а резистор R12 служит для снятия статических зарядов, если в качестве антенны будет использоваться длинный провод. Рабочее напряжение конденсатора СЗ должно быть не менее 100 В. Далее сигнал поступает на полосовой фильтр L2L3L5C4C7C10 с полосой пропускания от 4 до 15 кГц. Фильтр имеет низкие входное и выходное сопротивления, поэтому для лучшего согласования он нагружен резисторами R15, R26. С выхода фильтра сигнал подаётся на разделительный трансформатор Т2, со вторичной обмотки которого поступает на линейный выход XS4, служащий для подключения входа звуковой карты компьютера. Светодиоды HL2 и HL3, включённые встречно-параллельно, ограничивают максимальные выбросы сигнала и защищают вход звуковой карты от перегрузок. Для уменьшения наводок и блуждающих токов в аудиокабеле корпус разъёма XS4 изолирован от об-
щего провода базового блока. Эксперименты показали, что для некоторых типов звуковых карт может потребоваться применение предварительного усилителя. Он собран на полевом транзисторе VT8 и получает питание непосредственно от звуковой карты компьютера (на микрофонном разъёме присутствует напряжение 2,5...4,5 В для питания электретного микрофона). Резистором R24 устанавливают режим работы транзистора, обеспечивающий наилучшее соотношение сиг-нал/шум. Каскад выполнен навесным монтажом непосредственно на разъёме XS4.

Для слухового контроля принимаемого сигнала базовый блок оснащён усилителем 34 на микросхеме DA3 —TDA2003, включённой по типовой схеме. На входе У34 установлен регулятор громкости R17. Выход усилителя подключён к небольшой внутренней динамической головке. Основное назначение контрольного У34 — работа в режиме "грозоотметчика". 4увствительность усилителя — приблизительно 10 мВ. Этого достаточно для громкого прослушивания щелчков от приближающейся грозы, а также для выявления местных помех и наводок на антенну. Когда контроль не требуется, У34 можно отключить переключателем SA3, что также дополнительно снизит и общий ток потребления.

Питание на МШУ от базового блока подаётся через выключатель SA2, дроссель L4 обеспечивает развязку по питанию.

Так как базовый блок содержит встроенный сетевой трансформаторный источник питания, были приняты меры для подавления наводок, проникающих из осветительной сети: установлены фильтр помехопо-давления L1C2 и варистор RU1 для защиты от высоковольтных импульсов. Мостовой выпрямитель выполнен по схеме с защитой от мультипликативных помех, для чего диоды выпрямителя шунтированы конденсаторами С5, С6, С8, С9. Выпрямленное напряжение стабилизируется интегральным стабилизатором DA1 и подаётся на узел ограничителя тока на транзисторах VT6, VT7. Если ток нагрузки, проходящий через резистор R19, превысит 200 мА, транзистор VT6 откроется, a VT7 закроется, что исключит выход из строя источника питания или аккумулятора при коротком замыкании в разъёме XW1 в случае повреждения коаксиального кабеля. Наличие выходного напряжения (и соответственно отсутствие короткого замыкания) индицирует светодиод HL4.

Питание базового блока осуществляется от аккумулятора ёмкостью 4... 12 А ч, работающего в режиме периодической подзарядки. Для управления его зарядкой служит устройство, собранное на отдельной печатной плате. То есть основное время питание приёмника должно происходить от аккумулятора, и лишь при необходимости его подзарядки устройство будет подключаться к сети и затем вновь отключаться от неё.

Гнездо XS1 предназначено для подключения аккумулятора, для защиты которого от перегрузки по току служит самовосстанавливающийся предохранитель FU2 на ток 3 А. С клеммы XS3 через защитный диод VD21 аккумулятор может дополнительно постоянно подзаряжаться от небольшой солнечной батареи, что в летнее время позволяет сводить к минимуму частоту включений зарядного устройства (реже раза в сутки).

Транзистор VT5 включён по схеме стабилизатора тока и служит для ограничения зарядного тока примерно до 1... 1,2 А. Это значение определяется резистором R16 и шунтирующими диодами VD12, VD13. Чем меньше сопротивление резистора и/или больше включено последовательно диодов, тем больше максимальный ток. Интегральный стабилизатор DA2 ограничивает напряжение зарядки аккумулятора до уровня 14,4 В, для чего в цепь общего провода микросхемы DA2 последовательно включены диоды VD15—VD18. Транзистор VT5 и микросхему DA2 необходимо установить на теплоотвод через изолирующие прокладки. На этом же теплоотводе установлено термореле SK1, размыкающее зарядную цепь, когда температура теплоотвода превысит 70 °С. Когда же теплоотвод несколько остынет, контакт термореле вернётся в исходное замкнутое положение и зарядка аккумулятора продолжится. Через диод VD14 питание от заряженного аккумулятора поступает на все остальные узлы.

Конечно, применённый линейный стабилизатор имеет не очень высокий КПД и рассеивает заметную мощность, особенно на начальном этапе зарядки аккумулятора, когда ток велик. Но такое решение является вынужденным, так как любой импульсный стабилизатор будет создавать очень большие помехи, и в процессе зарядки приём будет крайне затруднён.


Кроме стабилизатора в зарядное устройство входит узел управления, состоящий из триггера Шмитта, выполненного на транзисторах VT1, VT2, и реле времени на транзисторах VT3, VT4. В исходном положении, когда питание поступает от аккумулятора, транзистор VT1 открыт, a VT2 закрыт, контактами реле К1 времязадающий конденсатор С1 подключён к линии питания. При этом на затворе VT3 напряжение равно нулю и он открыт, а VT4 закрыт, контакты реле К2 разомкнуты и зарядное устройство отключено от сети.

Триггер Шмитта срабатывает при уменьшении напряжения аккумулятора до 12,2 В, что задаётся стабилитроном VD1 и резисторами R1, R2. При этом размыкается контакт реле К1 и конденсатор С1 отключается от линии питания. На затвор VT3 поступает отрицательный потенциал, и он закрывается, открывая транзистор VT4.

Реле K2 срабатывает, устройство подключается к сети и начинается зарядка аккумулятора. Светодиод HL1 индицирует срабатывание реле К2. Одновременно через диод VD19 реле К1 переходит во включённое состояние до тех пор, пока не закончится интервал выдержки времени и VT4 не закроется. Стабилитрон VD3 ограничивает напряжение на конденсаторе С1, что положительно влияет на стабильность временных интервалов, а также устраняет ложные срабатывания таймера при бросках напряжения питания устройства. Продолжительность зарядки аккумулятора определяется ёмкостью конденсатора С1 и резистором R9, а также обратным сопротивлением диода VD4 и стабилитрона VD3. При указанных на схеме деталях оно оказалось равным 2,5 ч. По истечении этого времени реле К2 размыкается, устройство отключается от сети. По мере расходования энергии аккумулятора напряжение будет медленно уменьшаться, пока вновь не сработает триггер Шмитта и процесс повторится. В моём случае время работы от аккумулятора — примерно 12 ч.

Кнопкой SB1 можно начать процесс зарядки, не дожидаясь пока напряжение на аккумуляторе снизится до нижнего порога срабатывания триггера. Это бывает полезно при подготовке к длительному сеансу наблюдений, чтобы заблаговременно подготовить аккумулятор к работе и гарантировать себя от неожиданностей. Переключателем SA1 сетевое питание может быть подано в обход схемы зарядного устройства.

Может показаться спорным использование "устаревших" решений в виде аналогового ёмкостного таймера, гораздо проще было бы всё сделать на одном микроконтроллере или специализированной часовой микросхеме. Однако имелось опасение, что при этом могут появиться помехи приёму, так как будет работать тактовый генератор. Нам же предстоит выделять на фоне шумов чрезвычайно слабый сигнал корреспондента, и было бы крайне нежелательным допустить возможность появления ложных сигналов от собственного тактового генератора. Поэтому было решено обратиться к старой аналоговой схемотехнике, тем более что к точности выдержки времени особенных требований не предъявляется.

Базовый блок собран на печатной плате размерами 125x90 мм из одностороннего фольгированного текстолита. Чертёж платы приведен на рис. б, а расположение элементов на ней — на рис. 7.





Зарядное устройство выполнено на отдельной плате размерами 70x50 мм из односторонне фольгированного текстолита. Чертёж платы и расположение элементов приведены на рис. 8 и рис. 9. Плата устанавливается на двух стойках над основной платой рядом с сетевым трансформатором, над фильтром помехоподавления.

Сетевой трансформатор Т1 с номинальным выходным напряжением вторичной обмотки 12 В при токе не менее 1 А желательно применить тороидальный. Если будет применён трансформатор другой конструкции, то прежде, чем закрепить его на плате, необходимо убедиться в отсутствии наводок фона переменного тока на катушки полосового фильтра и трансформатор Т2. Если фон прослушивается, необходимо изменить расположение Т1 (повернуть на 90°), чтобы фон исчез либо был минимален. Конденсатор С2, варис-тор RU1 и дроссель L1 использованы от фильтра помехоподавления импульсного блока питания импортного телевизора. Желательно, чтобы сопротивление закрытого стабилитрона VD3 и обратное сопротивление диода VD4 были максимальными.

Микросхема DA3 — TDA2003 заменима на К174УН14. На фланце микросхемы необходимо закрепить небольшой теплоотвод. Транзисторы VT5 и VT7 — BD140 или КТ814, КТ816 с любыми буквенными индексами, они должны быть установлены на теплоотводах через изолирующую прокладку. Полевые транзисторы VT3 и VT8 следует выбрать с малым напряжением отсечки, лучше всего в пределах 1,5...3,5 В.

Дроссель L4 намотан на кольцевом магнитопроводе типоразмера К24х13х7 мм из феррита 2000НМ и содержит не § менее 100 витков провода ПЭВ-2 0,2. Можно использовать импортное кольцо голубого цвета. Индуктивность дросселя должна быть порядка 10... 15 мГн. Дроссель L6 намотан на каркасе, содержащем ферритовый стержень диаметром 12 и длиной 25 мм от импульсного дросселя из блока питания импортного телевизора. Его катушка содержит 200 витков провода диаметром 0,15 мм. Индуктивность такого дросселя равна 50 мГн при активном сопротивлении 2 Ома. Можно использовать любой другой дроссель большей индуктивности, что снизит "пролезание" фона переменного тока во время зарядки аккумулятора, когда ток достаточно большой.

Трансформатор Т2 намотан на кольцевом магнитопроводе типоразмера К20х12x6 мм из феррита 2000НМ. Первичная и вторичная обмотки содержат по 50 витков провода ПЭВ-2 0,15, индуктивность обмоток — около 6 мГн. Если дополнительный усилительный каскад на транзисторе VT8 не будет использоваться, то желательно увеличить число витков вторичной обмотки до 100... 150. Обмотки лучше расположить раздельно, на противоположных сторонах кольца, что уменьшит паразитную ёмкостную связь и увеличит степень защиты компьютера при близком ударе молнии.
Катушки индуктивности L2, L3, L5 приобретены готовые — КИВП 2 мГн с подстроечниками и в металлических экранах.

Постоянные резисторы — МЛТ. Переменный резистор R17 — импортный, можно применить совмещённый с выключателем SA3. Конденсаторы — керамические К10-7В или импортные аналоги. Конденсатор СЗ — К73-9 или аналогичный на рабочее напряжение не менее 100 В. Оксидные конденсаторы — К50-35 или их импортные аналоги. Времязадающий конденсатор С1 желательно выбрать с малой утечкой, например, фирмы Epcos. Резистор R16 — проволочный мощностью не менее 1 Вт.


Разрядник FV1 — ЕС60 фирмы Epcos либо любой другой с напряжением срабатывания 45...90 В. Можно также применить малогабаритную неоновую лампу на напряжение не более 90 В.

Светодиоды HL2 и HL3 — импортные диаметром 3 мм красного цвета свечения. Светодиоды HL1 и HL4 — зелёного цвета свечения диаметром 5 мм.

Динамическая головка ВА1 — любая малогабаритная, лучше высокочастотная, с сопротивлением обмотки 4... 16 Ом, например 0,5ГДШ-1. Разъём XS4 — стереоразъём типа minijack 3,5 мм для установки на панель. Коаксиальный разъём XW1 — BNC для установки на панель. Гнёзда XS1, XS2, XS3 — приборные клеммы для установки на панель, например серии Banana; Х1 и Х2 — двухконтактные для пайки на печатную плату, взяты от блока питания импортного телевизора. Переключатель SA1 — малогабаритный с двумя парами переключаемых контактов на рабочее напряжение не менее 250 В. Переключатели SA2, SA3 — любые малогабаритные, например МТД1-1. Терморезистор RK1 — NTC от импульсного блока питания, его сопротивление —

10...20 Ом. Варистор RU1 — также от импульсного блока питания на напряжение срабатывания 275 В.

Реле К1 — РЭС49 с сопротивлением обмотки около 600 Ом, реле К2 — OEG OSA-SS-212DM5, с обмоткой на рабочее напряжение 12 В, двумя группами замыкающих контактов, рассчитанных на коммутацию напряжения 250 В и ток ЗА.

Термореле SK1 — с нормально замкнутыми контактами и температурой срабатыва-ния 70...80°С, рабочим током § не менее 2 А, например, фир-£3 мы Sang Мао.

* Базовый блок собран в пластмассовом корпусе (рас-паечной коробке) размерами 155x115x65 мм. Соответствующие разъёмы, клеммы и органы управления выведены на боковые стенки коробки, а динамическая головка закреплена на съёмной крышке, в которой просверлено несколько отверстий. Налаживание базового блока начинают с проверки наличия питающего напряжения. Затем измеряют напряжение между коллектором и эмиттером транзистора VT7. В исходном состоянии оно должно быть не более 0,3 В (транзистор открыт). Включив SA3, закорачивают пинцетом разъём XW1. При этом падение напряжения на VT7 должно возрасти до 12 В, а светодиод HL4 должен погаснуть. При выключении SA3 или снятии "закорот-ки" светодиод должен вновь включиться.

После этого следует настроить полосовой фильтр. Это можно сделать с помощью какой-либо программы спектроанализатора, например, SAQ-RX или SpectrumLab, подключив вход звуковой карты компьютера к линейному выходу изделия. На вход устройства нужно подать белый шум от генератора шума либо непосредственно шум эфира, подключив активную антенну. Под-строечниками L2, L3 и L5 добиться такой формы АЧХ фильтра, чтобы нижняя частота среза была не ниже 4 и не выше

5...6 кГц, а верхняя граница полосы пропускания находилась в диапазоне от 12 до 16 кГц. По возможности, нужно минимизировать неравномерность в полосе пропускания, что в дальнейшем может оказаться полезным при приёме и анализе сигналов фона грозовой активности.

Для налаживания зарядного устройства потребуется регулируемый источник питания. Сначала проверяют напряжение холостого хода на выходе DA2, оно должно быть не менее 14,4 В. Не забудьте, что микросхема должна стоять на теплоотводе через изолирующую прокладку, иначе напряжение на её выходе будет не более 12 В.

После этого проверяют ток короткого замыкания транзистора VT5, для чего гнездо XS1 закорачивают на общий провод и измеряют ток потребления, он должен быть не более 1 ...1,2 А. При этом теплоотвод, на котором установлены VT5, DA2 и SK1, будет достаточно быстро разогреваться и через некоторое время термореле сработает. Спустя несколько минут температура теплоотвода понизится и термореле вновь включится, ток потребления опять превысит 1 А.

Теперь необходимо настроить пороговое устройство и таймер. Вначале отключают диод VD19 и устанавливают нижний порог срабатывания триггера Шмитта VT1, VT2 подбором резистора R2, а если потребуется — R3. Затем постепенно увеличивая напряжение, проверяют верхний порог срабатывания триггера (он должен отличаться от нижнего порога на несколько десятых долей вольта, приблизительно 12,6 В) и при необходимости подбирают резистор R6. Чем меньше сопротивление резистора, тем меньше величина гистерезиса триггера. После этого вновь уменьшают напряжение источника питания до нижнего порога, добиваясь переключения триггера. Немного увеличив это напряжение, но не доводя его до верхнего порога, фиксируют время выдержки реле времени на VT3. При указанных на схеме деталях оно должно соответствовать 2,5 ч. Подключив диод VD19, убеждаются, что теперь реле К2 срабатывает при уменьшении напряжения ниже 12,2 Вив дальнейшем остаётся включённым на интервал выдержки реле времени, независимо от изменения напряжения питания. На этом налаживание устройства заканчивают.
__________________
Если у вас возникли вопросы по работе сайте - пишите на почту admin@scbist.com

Последний раз редактировалось Admin; 13.06.2015 в 11:07.
Admin вне форума   Ответить с цитированием 12
Похожие темы
Тема Автор Раздел Ответов Последнее сообщение
=Диплом= Помогите с материалом.двухпроводной волновод в гм диапазоне на перегоне Анонимный Курсовое и дипломное проектирование 3 17.04.2015 10:40
[Конкурс] Лучший форумчанин-2013 Андрей13 Разговоры обо всем 112 08.10.2014 19:36
=Распоряжение= № 340р от 11 января 2013 г. - Об утверждении Обобщенного частотного плана ОАО "РЖД" в диапазоне 160МГц Admin 2013 год 0 28.02.2013 06:49
[Конкурс] Лучший форумчанин-2011 Андрей13 Разговоры обо всем 183 12.02.2012 14:18
[Конкурс] Лучший форумчанин-2010 Андрей13 Разговоры обо всем 38 05.03.2011 06:26

Ответ


Здесь присутствуют: 1 (пользователей: 0 , гостей: 1)
 
Опции темы Поиск в этой теме
Поиск в этой теме:

Расширенный поиск

Ваши права в разделе
Вы не можете создавать новые темы
Вы не можете отвечать в темах
Вы не можете прикреплять вложения
Вы не можете редактировать свои сообщения

BB коды Вкл.
Смайлы Вкл.
[IMG] код Вкл.
HTML код Выкл.
Trackbacks are Вкл.
Pingbacks are Вкл.
Refbacks are Выкл.



Часовой пояс GMT +3, время: 22:38.

СЦБ на железнодорожном транспорте Справочник 
сцбист.ру сцбист.рф

СЦБИСТ (ранее назывался: Форум СЦБистов - Railway Automation Forum) - крупнейший сайт работников локомотивного хозяйства, движенцев, эсцебистов, путейцев, контактников, вагонников, связистов, проводников, работников ЦФТО, ИВЦ железных дорог, дистанций погрузочно-разгрузочных работ и других железнодорожников.
Связь с администрацией сайта: admin@scbist.com
Advertisement System V2.4